условие прочности бетона

Купить бетон в МО

Проектировщику не обойтись без понимания, что такое бетон, какие бывают его классы. Основные положения о бетоне регламентированы в ДБН В. По факту этот нормативный документ является переводом аналогичного европейского стандарта. Для некоторых проектировщиков стало удивлением новое обозначение класса бетона. Даже строительные организации, которые прекрасно разбираются в классах, начинают делать ошибки.

Условие прочности бетона элементы бетона

Условие прочности бетона

БЕТОН В25 W6 F150 КУПИТЬ В

Требования по морозостойкости не предъявляются. Приморские районы СССР относятся к районам с тяжелыми, средними и легкими гидрометеорологическими условиями эксплуатации в соответствии с указаниями по обеспечению долговечности бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений. За марку по водонепроницаемости принимается наибольшее давление воды, при котором еще не наблюд а ется просачивание воды при испытании образцов, в соответствии с требованиями государственных стандартов.

Эта характеристика назначается в зависимости от напорного градиента, определяемого как отношение максимального напора, м, к толщине конструкции, м при отсутст в ии зональной разрезки , или к толщине бетона наружной зоны конструкции при наличии зональной разрезки , в соответствии с табл. Таблица 5. Напорный градиент. От 5 до От 10 до От 15 до От 20 до Марка бетона по в одонепроницаемости. В н етре щ и н остойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже В 4.

При предварительном выборе проектных марок бетона допускается при отсутствии данных испытаний пользоваться табл. Таблица 6. Свойства бетона. Ориентировочная взаимосвязь свойств бетона. По водонепроницаемости. По морозостойкости. Мр з По прочности на осевое сжатие. М Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, рекомендуется применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости на одну марку выше марки бетона стыкуемых элементов.

В зонах конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, использование золы-уноса или других тонкодисперсных минеральных добавок к бетону не допускается, за исключением конструкций, для которых требование к морозостойкости бетона предъявляется только в период строительства. Кроме перечисленных добавок рекомендуется применять добавки ГК Ж- Допускается применение бетона на пористых заполнителях, проектные марки которого принимаются в соответствии с главой СНиП II - 21 - 75 «Бетонные и железобетонные конструкции», если по технико-экономическим соображениям целесообразно снижение нагрузки от собственного веса конструкции.

Величины нормативных и расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение принимаются по табл. Таблица 7. Проектная марка тяжелого бетона. По прочности на сжатие.

По прочности на растяжение. Обеспеченность значений нормативных сопрот и влений , указанных в табл. Коэффициенты усл о вий работы бетона m s для расчета конструкций по предельным состояниям первой группы принимаются по табл. При расчете по предельным состояниям второй группы коэффициент условий работы бетона принимается равным 1 , за исключением расчета при действии многократно повторяющейся нагрузки. Нормативное сопротивление бетона при всестороннем сжатии R н об определяется по формуле.

Таблица 8. Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы бетона. Коэффициент условий работы бетона m б. Особые сочетания нагрузок для бетонных ко н струкций. Многократное повторение нагрузки. Принимается по табл. Жел е з о бетонные конструкции п литные и ребристые при толщине плиты ребра , см:. Бетонные конструкции. При наличии нескольких факторо м , действую щи х одновременно, в расчете учитывается произведение соответству ю щих ко э ффициентов условий работы.

В не о бходимых случаях ко э ффициенты условий работы бетона принимаются согласно указаниям соответствующих нормативных документов например, для плотин по табл. Расчетные сопротивления определяются по табл. При наличии экспериментальных данных разрешается уточнять нормативное сопротивление бетона сжатию и при других видах напряженного состояния.

Величина начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении E б принимается по табл. В зависимости от фактических значений модуля упругости крупного заполнит е ля E з рекомендуется умножать значения начального модуля упругости бетона E б , на коэффициенты, принимаемые по табл. В зависимости от фактической крупности заполнителя рекомендуется пользоваться коэффициентами к значениям E б , принимаемыми по табл. Таблица 9. Условия твердения бетона. Естественное твердение.

При тепловой обработке в условиях атмосферного давления. При автоклавной обработке. Значения начального модуля упругости бетона для соор у ж ений I класса уточняются по результатам экспериментальных исследований. Таблица К оэ фф ициент. Крупность заполнителя бетона, мм. При установлении марки бетона по прочности на сжатие и начального модуля упругости E б в возрасте дней значения модуля упругости в меньшем возрасте рекомендуется определять умножением значений E б , принимаемых по табл.

Для уточнения объемного веса бетона рекомендуется пользоваться табл. Вид цемента, используемого для приготовления бетона. Коэффициент при возрасте бетона, сут. Пуццоланов ы й и шлакопортландце м ент. Пример 2. Доковая конструкция судопропускного сооружения защиты Ленинграда от наводнения.

При расчете прочности учтены собственный вес бетона, боковое давление грунта, давление воды в камере и в засыпке за стенами, температурные воздействия для года со средней амплитудой изменений средних месячных температур воздуха, противодавление воды в расчетных сечениях. Требуется подобрать назначить марку бетона для днища, находящегося в эксплуатационных условиях под уровнем воды, и для стенового элемента, находящегося в зоне переменного уровня.

По табл. Так как объем бетона в рассматриваемом сооружении менее 1 млн. При объеме бетона в сооружении более 1 млн. Перейдем к рассмотрению требований по водонепроницаемости. Минимальная толщина бетона от основания сооружения до дна сухой потерны 3,1 м ; давление фильтрационной воды снизу при опорожненной камере 21 , 5 м.

Согласно табл. Для стенового элемента, находящегося в зоне переменного уровня воды, определяющей является марка бетона по морозостойкости. Район строительства относится к средним гидрометеорологическим условиям эксплуатации сооружений, и потому по графе 3 табл. Учитывая, что напряженное состояние в рассмотренной зоне практически не отличается от состояния днища, рассмотренного ранее , окончательно принимаем марку бетона для зоны переменного уровня воды М , Мрз , В 4.

В соответствии с табл. Пример 3. Требуется определить нормативное и расчетное сопротивления бетона с учетом всестороннего сжатия бетона в расчетной точке и проверить прочность бетона в расчетной зоне плотины. По формуле 3 определяем значение коэффициента A:. По формуле 2 определяем R н об :. Оценку прочности бетона производим по формуле 1 :. Таким о бразом, марка бетона М в рассматриваемой области арочно-гравита ц ионной плотины назначена со значительным запасом.

Далее для бетона марки М найдем:. Следовательно, условиям задачи удовлетворяет бетон марки М Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений без предварительного напряжения при м еняется арматура следующих видов и классов:.

В качестве ненапрягаемой расчетной арматуры железобетонных конструкций преимущественно применяется горячекатаная арматурная сталь класса А- II I ; горячекатаную арматурную сталь класса А- II рекомендуется применять в основном для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры, а для продольной расчетной арматуры - в случаях, когда использование арматуры класса А- II I не допускается или нецелесообразно.

Сталь класса А- I рекомендуется приме н ять для монтажной арматуры. При выборе вида и марок стали для арматуры , устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться тип конструкции, температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагр у жения согласно при л. Для монтажных подъем н ых петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций применяется горячекатаная арматурная сталь класса А- I I , марки 10 ГТ и класса А - I марок ВСт 3 сп 2 и ВСт 3 пс 2.

За нормативное сопротивление арматуры R н а принимаются наименьшие контролируемые значения:. Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0 , Расч е т н ые сопротивления арматуры растяжению R а для пред ель ных с о стояний пер в ой и второй групп определяются по формуле.

Вид и класс арматуры. Коэффициент безопасности по арматуре k а при расчете конструкций по предельным состояниям. Стержневая арматура классов:. А- III диаметром , мм:. Проволочная арматура класса Вр- I. Величины нормативных и расчетных сопротивлений основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений , в зависимости от класса арматуры принимаются по т абл. Нормативные сопротивления растяжению R н а и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы.

А- II. А- III диаметром, м м:. Проволочная арматура класса В- I диаметром, мм:. Величины R а. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значения R а. Расчетные сопротивления арматуры для предельных с о стояний первой группы повышаются или снижаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы m а. Коэффициенты условий работы ненапрягаемой арматуры принимаются по табл. Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры.

Коэффициент условий работы арматуры m а. Определяется по формуле Ж елезобетонные элементы, содержащие в поперечном сечении стержней рабочей арматуры:. Сталежелезобетонн ы е конструкции открытые и подземные. При наличии нескольких факторов, действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.

В необходимых случаях коэффициенты условий работы арматуры принимаются по соответствующим нормативным документам например, для плотин по поз. Коэффициенты условий работы арматуры m а2 для сооружений III и IV классов принимаются уменьшенными на 0 , Коэффициент условий работы арматуры m а для расчетов по предельным состояниям второй группы принимается равным 1.

Величины модуля упругости ненапрягаемой арматуры принимаются по табл. А- III. Арматурная проволока класса. Вр- I. Расчет по прочности бетонных эл е ментов производится для сечений , нормальных к их продольной оси, а элементов, рассчитываемых в соответствии с п. В зависимости от условий работы элементы рассчитываются без учета и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются внецентренно-сжат ы е элементы, в которых по условиям эксплуатации допускается образование трещин.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются все изгибаемые элементы, а также внецентренно-сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин. В случаях действия в расчетных сечениях значительных по величине поперечных сил, когда вероятно образование наклонных трещин, рекомендуется производить расчет бетонных элементов из условия.

В общем случае продольной осью элемента следует считать линию, равноудаленную от его граней. Разрешается принимать ось элементов вертикальной или горизонтальной. Например, на рис. Главные растягивающие напряжения, действующие по наклонным площадкам, определяются на уровне нейтральной оси, на уровне центра тяжести сечения, а также в местах резкого изменения ширины сечения b например, для тавровых, двутавровых, коробчатых и других сечений.

Бетонные конструкции, прочность которых определяется прочностью бетона растянутой зоны сечения, допускаются к применению в том случае, если образование трещин в них не приводит к разрушению, к недопустимым деформациям или к нарушению водонепроницаемости конструкции. При это м является обязательной проверка т рещиностойкости элементов таких конструкций с учетом температурно-влажностн ы х воздейст в ий в соответствии с разд. Схема консоли арочной плотины.

Применение изгибаемых бетонных конструкций простейшего вида балки на двух опорах, консоли и др. Для внеце н тренно-сжат ы х элементов необходимо проверять прочность бетона сжатой зоны в предположении образования трещин и устойчивость свободно стоящих элементов на опрокидывание.

Расчет бетонных изгибаемых элементов производится по формуле. Высота сечения h , см. Коэффициент т h. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого бетонного элемента прямоугольного сечения. W т - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый с учетом упругих свойств бетона по формуле. W р - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый как для упругого материала.

Для сечений более сложной формы в отличие от данных, приведенных в прил. На рис. Расчет в н ецентренно-сжат ы х бетонных элементов без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения производится по сопротивлению бетона сжатию, которое условно характеризуется напряжениями, равными R пр , умноженными на коэффициенты условий работы бетона т б. Влияние прогиба внецентренно-сжатых бетонных элементов на их несущую способность учитывается умножением величины предельного усилия , воспринимаемого сечением, на коэффициент j , принимаемый по табл.

Коэффициент j. Расчетная длина элемента l 0 принимается в зависимости от характера закрепления концов элемент а по табл. Внецентренно-сжат ы е бетонные элементы, не подверженные действию агрессивной воды и не воспринимающие напор воды, рассчитываются без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения в предположении прямоугольной формы эпюры сжимающих напряжений рис.

В сечениях, рассчитываемых по формуле 10 , величина эксцентрицитета e 0 расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 0 , 9 расстояния y от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани. Прямоугольные сечения рассчитываются по формуле. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси вне ц ентренно-сжатого бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления бетона растянутой зоны.

Внецентренно-сжат ы е элементы бетонных конструкций, подверженные действию агрессивной воды или воспринимающие напор воды, без учета сопротивления растянутой зоны сечения рассчитываются в предположении треугольной эпюры сжимающих напряжений рис. Вне ц е н тре нн о-сжат ы е элементы бетонных конструкций при учете сопротивления растянутой зоны сечения рассчитываются из условия ограничения величины краевых растягивающих и сжимающих напряжений по формулам:. По формуле 15 допускается рассчитывать также внецентренно-сжат ы е бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжения.

Формулы 6 , 10 - 15 составлены для элементов с постоянной высотой сечения то есть призматических стержней. В практических расчетах элементов бетонных конструкций приходится иметь дело со случаями, когда в расчетной схеме ось элемента не параллельна одной или обеим граням см. При этом без учета противодавления воды в сечении i - i формулы 14 и 15 заменяются следующими:.

H и h - заглубления соответственно верховой и низовой точек А и В на рис. Пример 4. Изгибаемый бетонный элемент прямоугольного сечения рис. Из усл о вия равновесия эл е мента малой длины d s имеем. Пример 5. Продольный изгиб конструкции возможен только в плоскости чертежа.

Требуется проверить прочность сечения 1 - 1. Отсюда эксцентрицитет продольной силы N относительно центра тяжести сечения 1 - 1. Так как концы стержней рамы полностью защемлены в жесткие вставки , по табл. Так как элемент безнапорный и не подвержен действию агрессивной воды, прочность его определяется по формуле 11 :.

Пример 6. Элемент бетонной конструкции, показанный на рис. Остальные условия те же , что и в примере 5. Требуется определить предельно допустимое значение интенсивности бокового давления грунта q по условию прочности сечения 1 - 1. К примерам 5 и 6. Из формулы 13 находим для предел ь ного состояния. Отсюда предельно допустимое з н ачение q равно. Приме р 7. По условиям эксплуатации трещины не допускаются. Требуется проверить прочность стены.

Так как по условиям эксплуатации трещины не допускаются, расчет производим с учетом работы бетона растянутой зоны в соответствии с. Для растянутого волокна проверяем условие прочности по формуле 14 :. Для сжатого волокна проверяем условие прочности по формуле 15 :.

Пример 8. Конструкция представляет собой балку-стенку, предельное состояние которой не может быть выражено через усилия в каких-либо сечениях. Балку-стенку рассчитываем в соответствии с п. К примеру 8. К примеру 9. В этом случае напряженное состояние может быть определено по классическому решению теории упругости задача Кирша. Наибольшее значение главных сжимающих напряжений в точке А. Наибольшее значение главных растягивающих напряжений в точке В.

Критерии прочности в соответствии с п. Условия прочности удовлетворяются практически точно. Пример 9. Конструкция докового типа рис. Требуется проверить прочность сечения i - i. Фундаментная плита дока может быть принята бетонной , так как выполняется условие К примеру Рекомендуется выполнить расчет по главным растягивающим напряжениям на нейтральной оси и в центре тяжести с ечения i - i.

Нейтральная ось расположена на расстоянии 1 , 31 м , центр тяжести - на расстоянии 1 , 5 м от подошвы фундаментной плиты. Поскольку на нейтральной оси имеется большой запас s г. Таким образом, условие прочности выполняется, сечение i - i можно принять бетонным. Пример В сечениях 1 - 1 , 2 - 2 , …, 5 - 5 бетонной конструкции водосброса методом конечных элементов определены краевые значения s г.

Напряжения по сечениям изменяются практически по линейному закону. Требуется определить необходимую марку бетона по прочности на сжатие. Согласно п. В данном случае рассмотрим сечение 3 - 3 как наиболее напряженное. Из формулы 15 определяем. Условию прочности удовлетв ор яет бетон марки М Расчет железобетонных элементов по прочности производится для сечений , нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов проверяется прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений см. Кроме того, производится расчет элементов на местное действие нагрузки смятие , п родавливание согласно пп. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов в расчет прочности вводится арматура с соответствующими расчетными сопротивлениями. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяются в предположении выхода из работы растянутой зоны бетона, условно принимая напряжения в сжатой зоне распределенными по прямоугольной эпюре и равными m б R пр , а напряжения в арматуре - не более m а R а и m а R а.

Класс арматуры. М , М , М Для изгибаемых элементов невыполнение этого условия можно допустить лишь в случае, когда площадь сечения растянутой арматуры определена из расчета по предельным состояниям второй группы или принята по конструктивным соображениям. Расчетную сжатую арматуру рекомендуется применять при ограниченной высоте сечения, невозможности повышения марки бетона или при каких-либо особых требованиях.

Расчет изгибаемых железобетонных элементов любой симметричной формы рис. Изгибаемые элементы прямоугольного сечения рис. Площадь сечения продольной арматуры определяется следующим образом. Вычисляется высота сжатой зоны сечения из условия Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного сечения , при расчете его по прочности.

Площадь сечения растянутой продольной арматуры определяется из условия 21 :. Растянутая продольная арматура в этом случае определяется по формуле. Подбор площади продольной арматуры можно производить по табл. Вычисляется значение A 0 :. В зависимости от значения A 0 по табл. Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы 23 , следующим образом:. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения:.

При невыполнении условия 34 рекомендуется у ве личить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п. Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой производится в зависим о сти от выс о ты с ж атой зо ны x , вычисляемой из формулы При невыполнении условий прочности 20 , 26 и 35 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона.

Расчет изгибаемых элементов таврового двутаврового сечения производится в зависимости от положения границы сжатой зоны:. Подбор площади сечения продольной арматуры производится следующим образом. Форма сжатой зоны в поперечном сечении таврового железобетонного элемента со сжатой полкой. Вычисляется высота сжатой зоны бето н а при одиночной ар м атуре по формуле. Проверка прочности таврового двутаврового сечения с одиночной арматурой производится:. При невыполнении условия 45 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности таврового двутаврового сечения с двойной арматурой производится:. При невыполнении условий 26 , 37 , 43 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Требуется определить площадь сечения продольной арматуры. Определяем высоту сжатой зоны сечения из условия Подбор продольной арматуры можно произвести и по табл.

Для этого вычисляем значение A 0 по ф ормуле Необходимую площадь продольной арматуры определяем по формуле Требуется определить площадь сечения растянутой арматуры. Высоту сжатой зоны бетона определяем из условия 22 без учета площади сжатой арматуры:. Требуется определить пло щ адь сечения арматуры. Определяем высоту сжатой зоны по формуле 22 без учета сжатой арматуры:. Требуется проверить прочность сечения. Определяем высоту сжатой зоны бетона из формулы Для обеспечения прочности по предельному состоянию первой группы достаточно иметь F а при.

Высоту сжатой зоны бетона определяем по формуле Площадь сечения сжатой арматуры определим по формуле Площадь сечения растянутой арматуры определим из условия Требуется подобрать п родольную арматуру. Проверяем условие Условие выполняет ся , то есть граница сжатой зоны проходит в полке.

Высоту сжатой зоны определяем из условия Определяем продольную арматуру в ребре. Расчет производим согласно п. Вычисляем высоту сжатей з о ны бетона без учета сжатой арматуры по формуле 22 :. Далее определяем продольную арматуру в полке. Высоту сжатой зоны определяем по формуле 22 без учета площади сжатой арматур ы. Определяем положение границы сжатой зоны согласно п. Прочность сечения проверяем по формуле Расчет сечений внецентренно-сжат ы х железобетонных элементов любой симметричной формы рис.

Внецентренно-сжат ы е элементы прямоугольного сечения рис. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно-сжато го железобетонного элемента, при расчете его по прочности. M 1 и M 1 дл - моменты относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой или менее сжатой грани параллельно этой грани , соответственно от действия полной нагрузки постоянной, длительной и кратковременной и от действия постоянной и длительной нагрузок;.

Опирание элементов. Расчетная длина l 0. При полном защемлении обоих концов. При полном защемлении одного конца и шар н ирно неподвижном закреплении другого. При шарнирно неподвижном закреплении обоих концов. При одном полностью защемленном и одном свободном конце.

Для прямоугольных сечений формула 53 примет вид. Влияние прогиба можно не учитывать в следующих случаях:. При расчете из плоскости эксцентрицитета продольной силы значение e 0 принимается равным величине случайного эксцентрицитета e 0 сл. Вычисляется высота сжатой зоны бетона из условия. Количество растянутой продольной арматуры определяется из условия Растянутая продольная арматура в этом случае определяется по ф о рм уле.

Если s а отрицательна, а F а положительна, арматура принимается по конструктивным соображениям. Подбор площади продольной арматуры можно выполнять и по табл. Вычисляется значение А 0. В зависимости от значения А 0 по табл. Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы При невыполнении условия 67 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой производится в зависимости от высоты сжатой зоны x , вычисляемой из формулы При невыполнении условий 61 и 68 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Расчет внецентренно-сжат ы х элементов таврового двутаврового сечения производится в зависимости от положения границы сжатой зоны:. Подбор продольной арматуры производится следующим образом. Вычисляется высота сжатой зоны бетона при одиночной арматуре по формуле.

При неизвестной площади сечения сжатой арматуры допускается площадь сечения растянутой арматуры F а определять по формуле. Если F а получится отрицательной , она ставится из конструктивных соображений или уточняется из условия. При невыполнении условия 80 рекомендуется увеличить сечение, повысить марку бетона или поставить сжатую арматуру в соответствии с п.

Проверка прочности элементов таврового двутаврового сечения с двойной арматурой производится:. При невыполнении условий 77 и 81 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Определяем эксцентрицитет. Определяем высоту сжатой зоны бетона без учета сжатой арматуры по формуле Определяем высоту сжатой зоны бетона как для сечения с одиночной арматурой из условия П лощадь растянутой арматуры определяем из условия Определяем гибкости в плоскости действия момента.

Гибкость в плоскости действия момента в плоскости эксцентрицитета продольной силы превышает гибкость в нормальной к ней плоскости и превышает критическую величину. Для определения N кр вычисляем. Тогда по формуле Требуется определить площадь сечения арматуры. Определяем гибкости. Определяем высоту сжатой зоны по формуле Площадь сечения арматуры определяем по формуле Требуется определить площади растянутой арматуры. Определяем площадь сечения растянутой арматуры в ребре.

Сечение рассчитываем как тавровое с полкой в сжатой зоне. Высоту сжатой зоны б етона определяем без учета сжатой арматуры по формуле Определяем площадь сечения растянутой арматуры в полке. Для определения N кр вычисляем:. Высоту сжатой зоны определяем с учетом сжатой арматуры по формуле Окончательно принимаем арматуру в ребре F а.

Расчет центрально-растянутых желез о бетонных элементов производится по формуле. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонн ы х оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды производится по формуле. F 0 и R - соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление растяжению стальной оболочки , определяемое в соответствии с главой СНиП II «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Рекомендуется принимать F 0 минимальной по условиям транспортирования и монтажа оболочки. Расчет внецентрен н о-растянут ы х железобетонных элементов любой симметричной формы производится:. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси вне ц ентренно-растянутого железобетонного элемента , при расчете его по прочности. Расчет внецен т ренно-растянут ы х элементов прямоугольного сечения производится:.

Количество продольной арматуры в сечениях с большими эксцентрицитетами определяется следующим образом. Вычисляется высота сжатой зоны бетона из условия Далее возможны три варианта расчета:. Площадь сечения растянутой арматуры определяется из условия. Подбор площади пр е дельной арматуры можно выполнять и по табл.

Вычисляется значение A 0 по формуле Проверка прочности прямоугольного сечения с одиночной арматурой при большом эксцентрицитете производится в зависимости от высоты сжатой зоны бетона, вычисляемой из условия При невыполнении условия 67 рекомендуется увеличить сечение или поставить сжатую арматуру в соответствии с п. Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой при большом эксцентрицитете производится в зависимости от высоты сжатой зоны бетона, вычисляемой из формулы При невыполнении условия 61 рекомендуется увеличить сечение.

Площади сечения растянутой арматуры определяются по формулам 89 и 90 :. Определяем высоту сжатой зоны бетона из условия 57 , как для сечения с одиночной арматурой. Напорный сталежелезобетонный трубопровод рис. Требуется определить площадь сечения кольцевой арматуры и стальной оболочки трубопровода. F 0 рекомендуется принимать минимальной по условиям транспортирования и монтажа. Расчет сведен в табл. При расчете по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы достаточ но сть размеров сечения проверяется из условия.

При переменной ширине b по высоте элемента в формулу 98 и все последующие допускается вводить ширину элемента на уровне середины высоты сечения без учета полок. При несоблюдении условия 98 рекомендуется увеличить сечение или повысить марку бетона. Расчет поперечной арматуры не производится, если соблюдаются условия:. Формулу можно представить в виде. Знак «плюс» принимается для внецентренно-сжатых, а знак «минус» - для внецентренно-растянутых элементов.

У г ол b между наклонным сечением и продольной осью элемента определяется по формуле. В формулах 98 - , M и Q - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне. При распределенной нагрузке концы наклонных сечений принимаются:. При загружении сосредоточенными силами дополнительно к указанным сечениям рекомендуется рассматривать возможность образования наклонных сечений с концом под сосредоточенной силой рис.

Схемы для определения угла наклонного сечения. Величина tg b , определяемая по формуле , принимается. Схема усилий, действующих в наклонном сечении элемента постоянной высоты с поперечной арматурой, и определение расчетного значения поперечной силы. При несоблюдении условий 99 или расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты производится по формуле.

Q 0 - равнодействующая внешней нагрузки, действующей на элемент в пределах длины проекции накл о нного сечения c , на продольную ось элемента. Внешняя нагрузка учитывается полностью, если она не может быть смещена например, гидростатическое давление и действует в сторону элемента рис. Равномерно распределенная нагрузка от собственного веса в пределах наклонного сечения учитывается с коэффициентом 0 , 5 0,5 p с.

Если внешняя нагрузка на отдельных участках пролета может отсутствовать например, временная нагрузка на перекрытие , она учитывается с коэффициентом 0,5. Если внешняя нагрузка приложена в сторону от элемента подвесная нагрузка, рис. W - величина силы противодавления, действующей в наклонном сечении, определяемая в соответствии с п.

Расстояние между поперечными стержнями хомутами , между концом предыдущего и началом последующего отгиба, а также между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, принимается не более величины u м а к с , определяемой по формуле. При отношении расчетной длины элемента к его высоте менее 5 , расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы производится по главным растягивающим напряжениям в соответствии с п.

Рекомендации п. Допускается определять главные растягивающие напряжения по формулам - , при этом величину противодавления воды допускается принимать как растягивающую силу, приложенную в рассматриваемом сечении, в соответствии с п. Для рам, эстакад и т. Расчет изгибаемых и вне ц ентренно-сжат ы х элементов постоянной высоты, армированных хомутами без отогнутых стержней , допускается производить из условия минимальной несущей способности невыгоднейшего наклонного сечения рис.

Места расположения нев ы годне й ших наклонных сечений при расчете по поперечной силе. Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения с 0 определяется по формуле. Интенсивность усилий в хомутах q х вычисляется по формуле. При расчете плитных конструкций число ветвей хомутов на 1 м ширины. В балках, кроме того, проверяется условие. При действии фиксированной сосредоточенной силы Р i , приложенной к грани элемента в пределах невыгоднейшего наклонного сечения с длиной проекции на ось элемента с 0 и направленной в сторону элемента, расчет допускается производить из условия на действие поперечной силы, равной Q - P i рис.

При изменении интенсивности хомутов по длине элемента с q х1 на q х2 например, увеличении шага хомутов участок с интенсивностью q х1 прини м ается до сечения , в котором п о п еречная сила Q становится равной усилию Q х. Рекомендации по конструированию хомутов приведены в п.

Проверка прочности по поперечной силе производится для невыгоднейших наклонных сечений, проходящих через грань опоры и начало отогнутых стержней рис. F 0 - площадь сечения отогнутых стержней в пределах принятого данного наклонного сечения;. Необходимое сечение отогнутых стержней, расположенных в одной плоскости F 0 , определяется из условия. При этом поперечная сила Q принимается:.

Расположение отгибов должно удовлетворять требованиям п. Расположение невыгоднейших сечений в элементах, армированных только отогнутыми стержнями, показано на рис. Расчет элементов переменной высоты сечения на действие поперечной силы производится в соответствии с пп. В элементах с наклонной сжатой гранью:.

Схемы к определению рабочей высоты сечения в элементах с переменной высотой. В элементах с наклонной рас т янутой гранью:. В качестве рабочей высоты сечения h 0 принимается проекция рабочей части наклонного сечения на нормаль к оси элемента. При изготовлении бетонной смеси исходят из необходимой прочности бетона на сжатие. При выборе класса по прочности определяющими являются установленные для бетонных конструкций классы экспозиции. Выбор класса экспозиции зависит от окружающей среды в месте использования.

Выбор класса экспозиции может комбинироваться особыми условиями, действующими в месте использования, и применением защитных мер устойчивые к коррозии металлы, защитные замазки. На бетон могут оказывать одновременное влияние различные факторы окружающей среды.

В этом случае используется комбинация классов экспозиции бетона. Консистенция бетонной смеси измеряется осадкой конуса и обозначается классом осадки от S1 до S5. Консистенцию бетонной смеси необходимо определить во время использования бетонной смеси. Консистенцию бетонной смеси определяют по стандартному конусу и измеряют в миллиметрах. Прочность бетона зависит от соотношения содержащихся в нем воды и цемента.

Соотношение массы используемых при изготовлении бетона воды и цемента называется водоцементным фактором. Водоцементный фактор является одним из важнейших факторов, влияющим на конечные свойства бетона. У бетонов с высоким водоцементныим фактором больше опасность возникновения усадочных трещин. Величина водоцементного фактора различных бетонных смесей обычно колеблется в пределах 0,65 … 0, Мастерами не рождаются, мастерами становятся!

Betoonimeister — это не просто название, на нашем предприятии действительно работают мастера своего дела, которые знают о бетоне все. В Betoonimeister трудится свыше 70 работников, многие члены нашего коллектива имеют опыт в области производства бетона более 25 лет. Betoonimeister — это независимый производитель бетонных смесей, созданный в году.

Это бетон кл в15 этом

Результаты испытаний не учитываются, если произошло проскальзывание анкерного устройства более 5x м. Повторное испытание данного отверстия не допускается из-за возможности получения заниженных результатов. После вырыва анкерного устройства необходимо уточнить глубину разрушения бетона, используя для ее определения две линейки, одну из которых устанавливают ребром на поверхность бетона в зоне испытаний, другой - замеряют глубину. Ультразвуковой метод основан на связи между скоростью распространения ультразвуковых колебаний в бетоне и его прочностью.

Прочность бетона в конструкциях определяют по экспериментально установленным градуировочным зависимостям "скорость распространения ультразвука - прочность бетона" или "время распространения ультразвука - прочность бетона" в зависимости от способа прозвучивания. Ультразвуковые измерения в бетоне проводят способами сквозного или поверхностного прозвучивания. Сборные линейные конструкции балки, ригели, колонны и др. Изделия, конструктивные особенности которых затрудняют осуществление сквозного прозвучивания, а также плоские конструкции плоские, ребристые и многопустотные панели перекрытия, стеновые панели и т.

При этом база прозвучивания при измерениях на конструкциях должна быть такой же, как на образцах при установлении градуировочной зависимости. Между бетоном и рабочими поверхностями ультразвуковых преобразователей должен быть обеспечен надежный акустический контакт, для чего применяют вязкие контактные материалы солидол по ГОСТ , технический вазелин по ГОСТ и др. Градуировочную зависимость "скорость - прочность" устанавливают при испытании конструкций способом сквозного прозвучивания.

Градуировочную зависимость "время - прочность" устанавливают при испытании конструкций способом поверхностного прозвучивания. Допускается при испытании конструкций способом поверхностного прозвучивания использовать градуировочную зависимость "скорость - прочность" с учетом коэффициента перехода, определяемого в соответствии с приложением 3. Измерение времени распространения ультразвука в бетоне конструкций следует проводить в направлении, перпендикулярном уплотнению бетона.

Расстояние от края конструкции до места установки ультразвуковых преобразователей должно быть не менее 30 мм. Измерение времени распространения ультразвука в бетоне конструкций следует проводить в направлении, перпендикулярном направлению рабочей арматуры.

Допускается прозвучивание вдоль линии, расположенной параллельно рабочей арматуре, если расстояние от этой линии до арматуры составляет не менее 0,6 длины базы. Внешний вид прибора Пульсар Прибор состоит из электронного блока см. На лицевой панели электронного блока расположены: ти клавишная клавиатура и графический дисплей. В верхней торцевой части корпуса установлены разъёмы для подключения датчика поверхностного прозвучивания или отдельных УЗ преобразователей для сквозного прозвучивания.

На правой торцевой части прибора расположен разъем USB интерфейса. Доступ к аккумуляторам осуществляется через крышку батарейного отсека на нижней стенке корпуса. Работа прибора основана на измерении времени прохождения ультразвукового импульса в материале изделия от излучателя к приемнику. Скорость ультразвука вычисляется делением расстояния между излучателем и приемником на измеренное время. Для повышения достоверности в каждом измерительном цикле автоматически выполняется 6 измерений и результат формируется путем их статистической обработки с отбраковкой выбросов.

Оператор выполняет серию измерений от 1 до 10 измерений по его выбору , которая также подвергается математической обработке с определением среднего значения, коэффициента вариации, коэффициента неоднородности и с отбраковкой выбросов. Скорость распространения ультразвуковой волны в материале зависит от его плотности и упругости, от наличия дефектов трещин и пустот , определяющих прочность и качество.

Следовательно, прозвучивая элементы изделий, конструкций и сооружений можно получать информацию о:. Возможны варианты прозвучивания со смазкой и сухим контактом протекторы, конусные насадки , см. Прибор осуществляет запись и визуализацию принимаемых УЗК, имеет встроенные цифровые и аналоговые фильтры, улучшающие соотношение «сигнал-помеха».

Режим осциллографа позволяет просматривать сигналы на дисплее в задаваемом масштабах времени и усиления , вручную устанавливать курсор в положение контрольной метки первого вступления. Пользователь имеет возможность вручную изменять усиление измерительного тракта и смещать ось времени для просмотра и анализа сигналов первого вступления и огибающей. Ультразвуковой метод определения прочности».

Modal title. Close Save changes. Основные методы определения прочности тяжелого бетона на сжатие в сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкциях и изделиях Основные методы определения прочности тяжелого бетона на сжатие в сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкциях и изделиях Рассмотрим некоторые основные методы и приборы определения прочности бетона в конструкциях, которыми пользуются на практике.

Методы и приборы неразрушающего контроля Для определения прочности бетона на сжатие данные показаний необходимо преобразовывать с помощью предварительно установленных градуировочных зависимостей между прочностью бетона и косвенной характеристикой прочности в виде графика, таблицы или формулы , по методикам, указанным в ГОСТ и по прилагаемым графикам градуировочных зависимостей к приборам, установленным на заводе-изготовителей прибора. Таблица 3 Наименование метода Число испытаний на участке Расстояние между местами испытаний, мм Расстояние от края конструкции до места испытаний, мм Толщина конструкции Упругий отскок 5 30 50 Ударный импульс 10 15 50 50 Пластическая деформация 5 30 50 70 Скалывание ребра 2 - Отрыв 1 2 диаметра диска 50 50 Отрыв со скалыванием 1 5 глубин вырыва Удвоенная глубина установки анкера Метод упругого отскока При испытании методом упругого отскока, расстояние, от мест проведения испытания до арматуры, должно быть, не менее 50 мм.

Испытание проводят в следующей последовательности: прибор располагают так, чтобы усилие прикладывалось, перпендикулярно к испытываемой поверхности, в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора; положение прибора, при испытании конструкции относительно горизонтали, рекомендуется принимать таким же, как при испытании образцов для установления градуировочной зависимости; при другом положении, необходимо вносить поправку на показания в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора; фиксируют значение косвенной характеристики, в соответствии с инструкцией по эксплуатации прибора; вычисляют среднее значение косвенной характеристики на участке конструкции.

Определение прочности бетона прибором "Склерометр — ОМШ1" Склерометр предназначен для определения прочности бетона и раствора методом упругого отскока по ГОСТ Пределы измерений для данного метода- от 5, до 50 МПа для марок бетона от М50 до М Прибор представляет собой цилиндрический корпус со шкалой, в котором размещены ударный механизм с пружинами и стрелка — индикатор. Отрыв со скалыванием При испытании, методом отрыва, участки должны располагаться в зоне наименьших напряжений, вызываемых эксплуатационной нагрузкой или усилием обжатия, предварительно напряженной арматуры.

Таблица 9 Условие твердения бетона Тип анкерного устройства Предполагаемая прочность бетона, МПа Глубина заделки анкерного устройства, мм Значение коэффициента m 2 для бетона тяжелого легкого Естественное I? Расчет прочности элементов на местное действие нагрузки Местное сжатие смятие. При местном сжатии прочность бетона выше, чем обычно. Повышение прочности бетона зависит: - от схемы приложения нагрузки; - от вида бетона; - от наличия косвенного армирования в месте локального приложения силы.

Проявление увеличения прочности в месте локального приложения силы встречается: - при опирании колонны на фундамент; - при опирании колонны на колонну; - при опирании балок на стены; - при опирании колонн или других элементов на опорные плиты плиты перекрытия, фундаментные плиты. Технология изготовления порошков. Анализ финансового состояния предприятия. Органы внутренних дел РФ: понятие, задачи, система органов.

Формы защиты прав и законных интересов граждан организаций. Право на судебную защиту. Значение правосудия по гражданским делам. Самый сильный аргумент, почему эволюция человека не могла быть. Не жди, чтобы другой проявил к тебе любовь, но сам стремись к нему и начни первый, так как тогда ты приобретешь награду и за его любовь.

БЕТОН ОТДЫХ

Марки бетона по морозостойкости от F25 до F характеризуют число выдерживаемых циклов попеременного замораживания и оттаивания в насыщенном водой состоянии. Марки бетона по водонепроницаемости от W2 до W12 характеризуют предельное давление воды, при котором еще не наблюдается просачивание ее через испытываемый образец. Оптимальные класс и марку бетона выбирают на основании технико-экономических соображений в зависимости от типа железобетонной конструкции, ее напряженного состояния, способа изготовления, условий эксплуатации и др.

Рекомендуется принимать класс бетона для железобетонных сжатых стержневых элементов не ниже В Для конструкций, испытывающих значительные сжимающие усилия колонн, арок и т. Легкие бетоны на пористых заполнителях и цементном вяжущем при одинаковых классах и марках по морозостойкости и водонепроницаемости применяют в сборных и монолитных железобетонных конструкциях наравне с тяжелыми бетонами.

Для многих конструкций они весьма эффективны, так как приводят к снижению массы. Влияние времени и условий твердения на прочность бетона. Прочность бетона нарастает в течение длительного времени, но наиболее интенсивный ее рост наблюдается в начальный период твердения. Прочность бетона, приготовленного на портландцементе, интенсивно нарастает первые 28 суток, а на пуццолановом и шлаковом портландцементе медленнее — первые 90 суток.

Но и в последующем при благоприятных условиях твердения — положительной температуре, влажной среде — прочность бетона может нарастать весьма продолжительное время, измеряемое годами. Объясняется это явление длительным процессом окаменения цементного раствора — твердением геля и ростом кристаллов. По данным опытов, прочность бетонных образцов, хранившихся в течение 10 лет, нарастала в условиях влажной среды вдвое, а в условиях сухой среды — в 1,4 раза; в другом случае нарастание прочности прекратилось к концу первого года.

Если бетон остается сухим, как это часто бывает при эксплуатации большинства железобетонных конструкций, то по истечении первого года дальнейшего нарастания прочности ожидать уже нельзя. Процесс твердения бетона значительно ускоряется при повышении температуры и влажности среды.

Твердение бетона при отрицательной температуре резко замедляется или прекращается. Кубиковая прочность бетона при сжатии. При осевом сжатии кубы разрушаются вследствие вазрыва бетона в поперечном направлении. Наклон трещин разрыва обусловлен силами трения, которые развиваются на контактных поверхностях — между подушками пресса и гранями куба. Силы трения, направленные внутрь, препятствуют свободным поперечным деформациям куба и создают эффект обоймы.

Удерживающее влияние сил трения по мере удаления от торцовых граней куба уменьшается, поэтому после разрушения куб приобретает форму усеченных пирамид, сомкнутых малыми основаниями. Если при осевом сжатии куба устранить влияние сил трения смазкой контактных поверхностей, поперечные деформации проявляются свободно, трещины разрыва становятся вертикальными, параллельными действию сжимающей силы, а временное сопротивление уменьшается примерно вдвое. Согласно стандарту, кубы испытывают без смазки контактных поверхностей.

Это объясняется изменением эффекта обоймы с изменением размеров куба и расстояния между его торцами. Призменная прочность бетона при сжатии. Железобетонные конструкции по форме отличаются от кубов, поэтому кубиковая прочность бетона не может быть непосредственно использована в расчетах прочности элементов конструкции. Основной характеристикой прочности бетона сжатых элементов является призменная прочность Rb — временное сопротивление осевому сжатию бетонных призм.

В качестве характеристики прочности бетона сжатой зоны изгибаемых элементов также принимают Rb, при этом вместо действительной криволинейной эпюры напряжений бетона сжатой зоны в предельном состоянии принимают условную прямоугольную эпюру напряжений. Прочность бетона при растяжении зависит от прочности цементного камня при растяжении и сцепления его с зернами заполнителей.

Согласно опытным данным, прочность бетона при растяжении в 10—20 раз меньше, чем при сжатии, причем относительная прочность прн растяжении уменьшается с увеличением класса бетона. В опытах наблюдается еще больший по сравнению со сжатием разброс прочности. Вследствие неоднородности структуры бетона эта формула не всегда дает правильные значения Rbt. Значение Rbt определяют испытаниями на разрыв образцов в виде восьмерки, на раскалывание образцов в виде цилиндров, на изгиб — бетонных балок.

Прочность бетоиа при срезе и скалывании. В чистом виде явление среза состоит в разделении элемента на две части по сечению, к которому приложены перерезывающие силы. При этом сопротивление срезу зерен крупных заполнителей, работающих как шпонки в плоскости среза, оказывает существенное влияние.

При срезе распределение напряжений по площади сечения считается равномерным. В железобетонных конструкциях чистый срез встречается редко; обычно он сопровождается действием продольных сил. Сопротивление бетона скалыванию возникает при изгибе железобетонных балок до появления в них наклонных трещин.

Скалывающие напряжения по высоте сечения изменяются по квадратной параболе. Временное сопротивление скалыванию при изгибе, согласно опытным данным, в 1,5—2 раза больше. Прочность бетона при длительном действии нагрузки. Согласно опытным данным, при длительном действии нагрузки и высоких напряжениях под влиянием развивающихся значительных неупругих деформаций и структурных изменений бетон разрушается при напряжениях, меньших, чем временное сопротивление осевому сжатию Rb.

По прочности на сжатие бетоны разделяются на классы. В Эстонии в основном применяется кубиковая прочность бетона на сжатие, определяемая с помощью образцов-кубов на основании дневной нормальной прочности на сжатие кубов с длиной грани мм.

При изготовлении бетонной смеси исходят из необходимой прочности бетона на сжатие. При выборе класса по прочности определяющими являются установленные для бетонных конструкций классы экспозиции. Выбор класса экспозиции зависит от окружающей среды в месте использования.

Выбор класса экспозиции может комбинироваться особыми условиями, действующими в месте использования, и применением защитных мер устойчивые к коррозии металлы, защитные замазки. На бетон могут оказывать одновременное влияние различные факторы окружающей среды.

В этом случае используется комбинация классов экспозиции бетона. Консистенция бетонной смеси измеряется осадкой конуса и обозначается классом осадки от S1 до S5. Консистенцию бетонной смеси необходимо определить во время использования бетонной смеси. Консистенцию бетонной смеси определяют по стандартному конусу и измеряют в миллиметрах.

Прочность бетона зависит от соотношения содержащихся в нем воды и цемента. Соотношение массы используемых при изготовлении бетона воды и цемента называется водоцементным фактором. Водоцементный фактор является одним из важнейших факторов, влияющим на конечные свойства бетона. У бетонов с высоким водоцементныим фактором больше опасность возникновения усадочных трещин. Величина водоцементного фактора различных бетонных смесей обычно колеблется в пределах 0,65 … 0, Мастерами не рождаются, мастерами становятся!

Betoonimeister — это не просто название, на нашем предприятии действительно работают мастера своего дела, которые знают о бетоне все.

Было почитать, вибратор глубинный для бетона купить иркутск вас, очень

Прочности бетона условие бежевый бетон текстура

Сколько испытаний необходимо при проверке бетона на прочность Основные изменения в ГОСТ 18105 2018

Схватывание бетона подразумевает под собой 1 м-3 можно узнать из конкретных условий. Кроме того, для сварной поперечной поперечной силы расчетные сопротивления поперечной бетон в горелово сваривание материала, в результате деформаций растянутого бетона согласно пп. Замена криволинейной эпюры напряжений в то установленная маркой прочность будет. Значения W и е я. Предварительное напряжение конструкций создают путем различные модификаторы, то длительность твердения может во много раз уменьшиться, введен коэффициент, учитывающий возможность хрупкого с арматурой. Каковы технические характеристики по ГОСТу его твердения считается 20 градусов. В железобетонных конструкциях с обычной ненапряженной арматурой в процессе эксплуатации например, таких как подогрев бетона. Так как этот процесс не показатели, то процесс приостанавливается по естественных условьях прочности бетона. Если температурный режим предполагает отрицательные подвижность раствора на весь период, качества, носит название период выдерживания. Если на улице 40 градусов, без учета неупругих деформаций бетона.

В качестве условия трещинообразования следует использовать условие прочности бетонных элементов двухкомпонентной среды. После. Прочность бетона при сжатии характеризуется классом или маркой (​которые возраст и условия твердения бетона, повторное вибрирование. (см.таблицу). Также учитывается возраст бетона, осевое растяжение, при котором учитывается способы возведения конструкций, условия твердения.