прочность бетона снип

Купить бетон в МО

Проектировщику не обойтись без понимания, что такое бетон, какие бывают его классы. Основные положения о бетоне регламентированы в ДБН В. По факту этот нормативный документ является переводом аналогичного европейского стандарта. Для некоторых проектировщиков стало удивлением новое обозначение класса бетона. Даже строительные организации, которые прекрасно разбираются в классах, начинают делать ошибки.

Прочность бетона снип бетон топпинг купить воронеж

Прочность бетона снип

Считаю, что садовые формы из бетона купить верно! думаю

РАСТВОР РЕМОНТ БЕТОНА

ПРЕЗЕНТАЦИЯ НА ТЕМ СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАСТВОРЫ

Марку бетона по морозостойкости F назначают для конструкций, подвергающихся действию попеременного замораживания и оттаивания. Марку бетона по водонепроницаемости W назначают для конструкций, к которым предъявляют требования по ограничению водопроницаемости. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и по прочности на осевое растяжение проектный возраст , назначают при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкций проектными нагрузками с учетом способа возведения и условий твердения бетона.

При отсутствии этих данных класс бетона устанавливают в проектном возрасте 28 суток. Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения:. Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию призменная прочность следует устанавливать в зависимости от нормативного значения прочности образцов-кубов нормативная кубиковая прочность для соответствующего вида бетона и контролируемого на производстве.

Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению при назначении класса бетона по прочности на сжатие следует устанавливать в зависимости от нормативного значения прочности на сжатие образцов-кубов для соответствующего вида бетона и контролируемого на производстве. Соотношение между нормативными значениями призменной и кубиковой прочностями бетона на сжатие, а также соотношение между нормативными значениями прочности бетона на растяжение и прочности бетона на сжатие для соответствующего вида бетона следует устанавливать на основе стандартных испытаний.

При назначении класса бетона по прочности на осевое растяжение нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению принимают равным числовой характеристике класса бетона по прочности на осевое растяжение, контролируемой на производстве. Основными деформационными характеристиками бетона являются нормативные значения:. Кроме того, устанавливают следующие деформационные характеристики:. Нормативные значения деформационных характеристик бетона следует устанавливать в зависимости от вида бетона, класса бетона по прочности на сжатие, марки бетона по средней плотности, а также в зависимости от технологических параметров бетона, если они известны состава и характеристики бетонной смеси, способов твердения бетона и других параметров.

Расчетные значения прочностных характеристик бетона следует определять делением нормативных значений сопротивления бетона осевому сжатию и растяжению на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении. Значения коэффициентов надежности следует принимать в зависимости от вида бетона, расчетной характеристики бетона, рассматриваемого предельного состояния, но не менее:. Расчетные значения основных деформационных характеристик бетона для предельных состояний первой и второй групп следует принимать равными их нормативным значениям.

Деформации бетона следует определять с учетом плоского или объемного напряженных состояний. Характеристики фибробетона в фибробетонных конструкциях следует устанавливать в зависимости от характеристик бетона, относительного содержания, формы, размеров и расположения фибр в бетоне, ее сцепления с бетоном и физико-механических свойств, а также в зависимости от размеров элемента или конструкции.

Кроме того, в большепролетных конструкциях могут быть применены стальные канаты спиральные, двойной свивки, закрытые. Для дисперсного армирования бетона следует применять фибру или частые сетки. Для сталежелезобетонных конструкций конструкций, состоящих из стальных и железобетонных элементов применяют листовую и профильную сталь по соответствующим нормам и стандартам СНиП II Вид арматуры следует принимать в зависимости от назначения конструкции, конструктивного решения, характера нагрузок и воздействий окружающей среды.

А - для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры;. В - для холоднодеформированной арматуры;. К - для арматурных канатов. Класс арматуры соответствует гарантированному значению предела текучести физического или условного в МПа, устанавливаемому в соответствии с требованиями стандартов и технических условий, и принимается в пределах от A до A , от B до B и от K до K Классы арматуры следует назначать в соответствии с их параметрическими рядами, установленными нормативными документами.

Сведения о своде правил. Пересмотр СП Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты".

В случае пересмотра замены или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика Минрегион России в сети Интернет. Изменение N 1 внесено изготовителем базы данных по тексту М.

Настоящий свод правил является актуализированной редакцией СНиП 2. Основанием для разработки нормативного документа является Федеральный закон от 30 декабря г. N ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений". Веденеева" канд. Пак - руководитель темы, доктора техн. Беллендир, В. Глаговский, В. Настоящий свод правил распространяется на проектирование вновь строящихся, реконструируемых и ремонтируемых речных и морских бетонных и железобетонных гидротехнических сооружений всех классов, входящих в состав энергетических и водно-транспортных гидроузлов; сооружений для борьбы с наводнениями и защиты территории от затопления и подтопления; а также должен использоваться при расчетной оценке состояния эксплуатируемых сооружений в том числе с учетом данных натурных наблюдений и обследований.

В проектах сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне, в районах распространения просадочных, набухающих и слабых по физико-механическим свойствам грунтов, должны соблюдаться дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами.

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:. ГОСТ Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. ГОСТ Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия. СП Основные положения" с изменением N 1. Основные положения" с изменениями N 1 - 3.

Правила приемки и производства работ. Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год.

Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения принятия. Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения.

Где роль воды в строительных растворах утреннего

При небрежном распалубливании повреждается гладкая поверхность обшивки, ломаются доски обшивки, а иногда и каркас, гнутся крепления. В результате для вторичного использования опалубку требуется ремонтировать или даже полностью заменять. Поэтому распалубливание следует выполнять аккуратно.

Распалубливание начинают после достижения бетоном требуемой прочности. Так как скорость твердения бетона в основном зависит от температуры наружного воздуха и, кроме того, для разных бетонных конструкций требуется различная прочность, время, через которое производят распалубливание, устанавливают с учетом указанных факторов. Удаление боковых элементов опалубки, не несущих нагрузки от веса конструкции, допускается только после достижения бетоном прочности, обеспечивающей сохранность поверхности и кромок углов при снятии опалубки, если в проекте сооружения нет иных указаний.

Обычно боковые поверхности распалубливают в летнее время через 2—3 суток после бетонирования, а нередко и раньше. Сокращение выдержки бетона в опалубке ускоряет бетонные работы, позволяет быстрее оборачивать опалубку и тем самым эффективнее ее использовать. Несущую опалубку железобетонных конструкций снимают только после достижения бетоном прочности, обеспечивающей целостность конструкции после распалубливания. Требуемая прочность бетона при распалубливании в зависимости от величины фактической нагрузки на распалубливаемую конструкцию приведена в таблице:.

Стойки и леса, поддерживающие опалубку несущих конструкций, можно удалять при достижении бетоном колонн указанной прочности см. Леса и стойки удаляют лишь после снятия боковой опалубки и осмотра распалубленных конструкций и колонн, поддерживающих эти конструкции. Загружать распалубленную конструкцию полной расчетной нагрузкой допускается только после приобретения бетоном проектной прочности.

Массивные конструкции распалубливают в сроки, которые назначаются с учетом необходимого теплового режима твердения массива, предусмотренного проектом сооружения. Особенная осторожность требуется при распалубливании арок и сводов, тонкостенных конструкций например, сводов-оболочек , а также балочных конструкций пролетом более 8 м.

Внезапное приложение нагрузки от собственного веса после удаления опалубки и лесов оказывает на конструкцию действие, аналогичное удару, что может повлечь за собой ее разрушение. Поэтому удалению опалубки вышеупомянутых конструкций должно предшествовать плавное и равномерное опускание поддерживающих лесов.

Этот процесс, называемый раскружаливанием, осуществляют, ослабляя клинья, опуская домкратные винты, выпуская песок из цилиндров. Раскружаливание производят в два, три и более приемов в зависимости от длины пролета и веса конструкции. Опоры, поддерживающие опалубку балочных конструкций, опускают одновременно по всему пролету пропорционально прогибам конструкции от ее собственного веса. Перед раскружаливанием сводов с затяжками, снабженными муфтами или другими натяжными приспособлениями, вначале натягивают затяжки.

Раскружаливание арок и обыкновенных сводов начинают от замка и ведут симметрично в обе стороны по направлению к пятам. Раскружаливание перекрытий круглых резервуаров, а также воронок бункеров производят, опуская опоры, расположенные в центре конструкции, и ведут концентрическими рядами по направлению к периметру конструкции. При этом опоры, расположенные по каждому концентрическому ряду, опускают одновременно. При удалении поэтажных стоек, поддерживающих опалубку забетонированных перекрытий многоэтажных зданий, руководствуются следующими правилами:.

При распалубливании применяют набор инструментов, состоящий из кусачек, гаечных ключей и комплекта ломиков трех типов длиной 1; 0,6 и 0,,35 м. Ломики имеют раздвоенные лапки, служащие гвоздодерами. Большой ломик применяют для выполнения операций, требующих больших усилий например, отъем прижимных и подкружальных досок ; средний — для выбивания клиньев, отъемки щитов, кружал; маленький — для образования щелей между элементами опалубки, в которые потом заводятся ломики больших размеров.

На звено из двух рабочих нужен комплект из двух больших ломиков, двух средних и одного маленького. Опалубочные панели снимают при помощи коленчатых распалубочных рычагов. Рычаг для снятия панелей, расположенных в два яруса, состоит из металлической штанги 1, изогнутой под прямым углом, с двумя роликами 8.

Ролики перемещаются по упорной пластинке 4, закрепленной на панели 6 верхнего яруса. Короткое плечо рычага соединяется с обоймой 2, надетой на прогон панели 3 нижнего яруса, а длинное плечо имеет петлю 7 для крюка подъемного крана. При подъеме положение II угол штанги 1, снабженный роликами 8, упирается в металлическую пластинку 4 верхней панели 6. При этом конец короткого колена давит на прогон нижней панели 3 и отрывает панель от бетона, после чего опалубочную панель ,5, подвешенную на штанге 1, поднимают в новое положение.

Рычаг для снятия одноярусных панелей имеет ролики 8, укрепленные в конце короткого плеча штанги 1, а обойма 2, прикрепленная к горизонтальному прогону панели, соединяется со штангой 1 у места ее перегиба. Металлическая пластинка 4 врезана со стороны бетона в обшивку щита. При подъеме и повороте рычага положение II пластинка прижимается к бетону, а панель отрывается от него. Такой способ снятия панелей обеспечивает конструкциям сохранность при распалубливании.

Отрыв опалубочных панелей вручную требует больших затрат труда и вызывает простои механизмов. Отделение панелей от бетона при помощи трактора приводит, как правило, к их поломке. При возведении любого строительного объекта не обойтись без выполнения бетонных работ, будь то устройство стяжки, отмостки или заливка фундамента. Данный вид работ заключается в укладывании бетонной массы — искусственного строительного материала, получаемого из смеси цемента, наполнителя и воды.

Марка и тип цемента и наполнителя, применяемые для приготовления раствора, определяют назначение и область его применения. К примеру, смеси, изготовленные на основе пуццоланового портландцемента, применяются при возведении конструкций, эксплуатация которых проходит в условиях повышенной влажности. Также бетон по сочетанию признаков можно классифицировать на: тяжелый, мелкозернистый, легкие, ячеистый, силикатный, жаростойкий и химически стойкий.

При возведении бетонных и железобетонных конструкций выполняется ряд взаимосвязанных процессов согласно СНиП:. Каждый вид работ, согласно СНиП, имеет ряд особенностей. Например, транспортирование готовой бетонной смеси должно предусматривать мероприятия по защите бетона от воздействия атмосферных осадков и солнечных лучей, расслаивания, а в зимнее время также от замерзания.

А приготовление смеси бетона определенной марки должно вестись с четким соблюдением технологии, обеспечивающей удобоукладываемость. Укладка бетонной смеси производится горизонтальными слоями по всей площади бетонируемого участка. При этом все слои должны иметь одинаковую толщину, а работы ведутся непрерывно в одном направлении с тщательным уплотнением. В случаях непригодности или неэкономичности применения обычных методов бетонирования, применяются специальные: литье, раздельное бетонирование, подводное бетонирование, бетонирование в условиях низких температур или жаркого климата.

При укладке смеси литьем в бетон добавляются суперпластификаторы — добавки на основе нафталинсульфокислоты или меламиновой смолы, повышающие подвижность смеси. При производстве работ с применением этого метода нет необходимости распределения и виброуплотнения смеси, что позволяет снизить расход цемента. При раздельном бетонировании в опалубку сначала укладывается крупный заполнитель, а затем цементно-песчаный раствор, заполняющий все пустоты.

Такой способ применяется при бетонировании в условиях обилия грунтовых вод. Подводное бетонирование применяется при строительных, ремонтных и восстановительных работах подводных частей сооружений. Существуют следующие способы бетонирования: с помощью вертикально перемещающейся трубы, укладкой в мешках, методом восходящего раствора, укладкой бункерами. При строительстве в зимнее время необходимо создать такой режим, чтобы к моменту замерзания бетона он приобрел критическую прочность.

Такие работы выполняются безобогревными способами и с применением искусственного обогрева. К первому виду относятся метод термоса и добавление противоморозных добавок. Искусственный обогрев включает электротермообработку бетона, обогрев горячим воздухом, паром, применение греющей опалубки или тепляков.

К законченным железобетонным и бетонным конструкциям всех типов предъявляются следующие требования согласно СНиП:. От качества материалов, которые используются, и соблюдения технологического регламента на всех этапах строительства, зависит качество законченной конструкции. Для того чтобы требования СНиП были удовлетворены, осуществляется контроль на всех стадиях бетонирования:. Во время приготовления смеси бетона проверяется точность дозировки компонентов, длительность процесса смешивания, а также плотность и пластичность смеси.

Во время транспортировки смесь не должна расслаиваться, схватываться и терять подвижность. На стадии армирования , помимо качества арматурных стержней, проверяется качество сварочных соединений и правильность укладки арматуры в конструкции. В устройстве опалубки особого внимания требуют правильность ее монтажа, плотность стыковых соединений, а также расположение опалубки относительно арматурной конструкции.

Перед непосредственной укладкой раствора обязательно проверяется качество смазки и чистота опалубочных поверхностей, в процессе укладки строго соблюдается высота, с которой сбрасывается смесь, длительность и равномерность уплотнения. Наличие пустот и расслоение категорически недопустимы. Особых мер контроля требуют бетонные работы, выполняемые в зимний период.

При их производстве проверяется отсутствие льда при подаче в бетоносмеситель необогреваемых заполнителей, температура подаваемой воды, концентрация солей и температура раствора на выходе из мешалки. Основными документами, регламентирующими выполнение бетонных работ, являются строительные нормы и правила СНиП , определяющие перечень и требования к применяемым материалам, последовательность выполнения бетонных работ и требования к ним.

Так, согласно СНиП 3. Для гарантии приготовления раствора высокого качества дозирование компонентов выполняется по массе, а не по объему. В СНиПе бетонных работ четко определен порядок закладки составляющих для приготовления различных видов растворов и продолжительность их смешивания.

Документ СНиП также регламентирует применение различных видов бетона жаростойкого, щелочно- и кислотостойкого, т. Все мероприятия по выполнению бетонных работ должны быть отражены в проекте производства работ ППР. Несоблюдение регламентированных норм и требований СНиП, предъявляемых к качеству материалов и выполнению работ, а также отступление от проекта приводит к ухудшению качества выполненных работ и, соответственно, безопасности и продолжительности эксплуатации бетонных конструкций.

В статье приведены результаты исследований температурных режимов и твердения бетона монолитных конструкций жилого дома, бетонируемого в туннельной опалубке при отрицательной температуре наружного воздуха. Технология тепловой обработки конструкций монолитного дома включала в себя прогрев бетона газовыми горелками в течении двух суток, установленных в блоках туннельной опалубки и применение химической добавки NaNO2.

В процессе бетонирования здания возникли вопросы о величине распалубочной прочности бетона на разных стадиях его возведения, так как значение распалубочной прочности бетона определяет расход газа и стоимость тепловой обработки бетона в целом. В результате проведенных экспериментов, расчета на прочность и деформации конструкций стен и перекрытий были получены значения распалубочной прочности бетона на ранней стадии возведения здания для стен и перекрытий.

При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ Для железобетонных конструкций не допускается применять:. Рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:.

Для предварительно напряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл. Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона, приведенные в табл.

При проектировании отдельных видов конструкций допускается обоснованное в установленном порядке снижение минимального класса бетона на одну ступень, равную 5 МПа, против приведенной в табл. При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона по линейной интерполяции. Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В- II , Вр- II , К-7 и К Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздухе, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм призменная прочность R bn и сопротивление осевому растяжению R btn. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой R b , R bt и второй R b , ser , R bt , ser групп определяются делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g bc или растяжении g bt , принимаемые для основных видов бетона по табл.

Нормативные сопротивления бетона R bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. Нормативное сопротивление бетона растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимается в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл.

Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение контролируется на производстве, принимается равным его гарантированной прочности классу на осевое растяжение. Расчетные сопротивления бетона R b , R bt , R b , ser , R bt , ser с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы - соответственно в табл.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt снижаются или повышаются путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g bi , учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т. Значения коэффициентов условий работы g bi приведены в табл. Для отдельных видов легких бетонов допускается принимать иные значения расчетных сопротивлений, согласованные в установленном порядке.

При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно п. Значения начального модуля упругости бетона E b , при сжатии и растяжении принимаются по табл. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов. Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше. Ниже минус 5. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е b , указанные в табл. При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления например, центрифугированный бетон и т. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т. Коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении g bc и g bt для расчета конструкций по предельным состояниям.

Второй группы g bc и g bt. Тяжелый, напрягающий, мелкозернистый, легкий и поризованный. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v коэффициент Пуассона принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений E b , указанных в табл. Нормативные сопротивления бетона R bn , R btn и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser при классе бетона по прочности на сжатие.

R bn и R b,ser. R btn и R bt,ser. Группы мелкозернистых бетонов приведены в п. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R btn и R bt , ser принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 1,2. Таблица Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt при классе бетона по прочности на сжатие. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R bt принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R b принимают такими же, как для легкого бетона, а значение R bt умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значение R b принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения R bt умножают на коэффициент 1,2. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R bt при классе бетона по прочности на осевое растяжение. Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы бетона. Многократно повторяющаяся нагрузка. Бетонирование в вертикальном положении высота слоя бетонирования свыше 1,5 м для бетона:.

Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие - растяжение» на прочность бетона. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см. Попеременное замораживание и оттаивание. Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9. Коэффициенты условий работы бетона по поз. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g b 2 учитывается при расчете по прочности, а g b 1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g b 2 не учитывается. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0, Коэффициент условий работы бетона g b 1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла r b , равном. В табл. Коэффициент условий работы бетона g b 6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона.

При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов :. Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали соответствующих марок согласно обязательному приложению 2.

В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А- III в с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений. Легкий и поризованный марки по средней плотности D :. Ячеистый автоклавного твердения марки по средней плотности D :. Группы мелкозернистого бетона приведены в п. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке. В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К например, Ат- IV К ; свариваемой - буква С например, Ат- IV С ; свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК например, Ат- V СК.

В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой, А- III в, а буква «с» - для арматуры специального назначения Ас- II. В настоящих нормах для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках бунтах ; «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:.

В конструкциях до 12 м включ. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:. В таких конструкциях допускается применять также арматуру класса А-IIIв. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле. Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл.

Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл.

A т- VII. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл.

Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле.

К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2. Величина s sp в формуле 11 принимается равной:. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. Факторы, обуславливающие введение коэффициента условий работы арматуры.

Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки. Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры.

Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести. Согласно указаниям п. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным. Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:.

Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:. В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Цементно-битумное холодное при арматуре диаметром, мм:.

Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров. Стержневая периодического профиля независимо от класса. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр- II.

Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента.

Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п.

При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п.

В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см. Для элементов прямоугольного сечения A b определяется по формуле.

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см. Для элементов прямоугольного сечения условие 14 имеет вид.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. В формулах 12 - 15 :. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле. Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле.

В формуле 20 :. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;. Коэффициент b в формуле Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов.

Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Значение x R определяется по формуле.

А 0, Б и В 0, Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. А- IV 1, Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Коэффициент g s 6 не следует учитывать для элементов:.

Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см. Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. В формулах 40 - 42 :.

A s,tot - площадь сечения всей продольной арматуры;. Вр- II , К-7 и К 1,1. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы.

Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;. Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, В формуле 54 :.

A-IV A s,tot - площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;. A ef - обозначение то же, что и в формуле 49 ;. Значение q принимается не менее 1,0 и не более:. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится.

Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где. Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п.

При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см. При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:.

Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. R b - принимается без учета коэффициентов условий работы бетона;. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6.

При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см. Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Надкрановая верхняя часть колонн при подкрановых балках. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;.

Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2. Расчет сечений в общем случае черт. В формуле 65 :. М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;.

Расчетная длина l 0 элементов ферм и арок. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности.

I - I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре. S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким.

S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;. Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см.

Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. В формулах 66 - 68 :. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;. МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Индекс i означает порядковый номер стержня арматуры.

Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия.

Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Коэффициент j b 1 определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы.

Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:.

D и более 1, Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. Коэффициент j b 3 принимается равным для бетона:. D и более 0,5. D и менее 0,4. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.

Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Для таких элементов поперечное усилие Q sw , определяется по формуле. При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие.

Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требованиям пп. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия. Коэффициент j b 4 принимается равным для бетона:. D и более 1,2. D и менее 1,0. Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п.

При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0. Схема для расчета железобетонных балок с наклонными сжатыми гранями.

Схема для расчета коротких консолей. Ширина наклонной сжатой полосы l b определяется по формуле. При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле.

A sw - площадь сечения хомутов в одной плоскости;. Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента. Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т.

На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле. При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле. При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При расчете элементов на кручение с изгибом должно соблюдаться условие. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Высота сжатой зоны х определяется из условия. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:.

Схемы расположения сжатой зоны пространственного сечения. В формулах 92 и 93 :. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения. Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле.

При этом значения j w принимаются:. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. В формулах 99 и :. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. A loc 1 - площадь смятия черт. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле. В3,5; В5; В7,5 1,5. В2,5 и ниже 1,2. R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см.

A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см.

При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия.

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание.

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия. Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле.

При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b. При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Поперечная арматура должна удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт.

Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв. Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. Схема усилий, действующих на закладную деталь.

N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. Q an - сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное:. В формулах - :. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;. A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;.

А 0,8. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см. Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями.

Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия. При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений.

Толщина пластины должна также удовлетворять технологическим требованиям по сварке. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл. Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р.

Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше. В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона.

Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений.

Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п. Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин:. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см.

При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см. Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия. М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле.

Значение М r определяется по формулам:. Значения М rp определяются:. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия. Значение r определяется для элементов:. В формулах и :. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия.

W pl - определяется согласно указаниям п. Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю.

При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Коэффициент l определяется по формуле. В формуле :. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле. В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается.

При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия.

В - класс бетона по прочности на сжатие, МПа. Значение a В следует принимать не менее 0,3. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле. Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента.

Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие.

Снип прочность бетона центр бетона

Начало зоны передачи напряжений при элемента также определяют по нелинейной быть умножено на коэффициент где исключением высокопрочной проволоки класса Вр- действующих в нормальном сечении элемента, ярославль производство бетона заделки принимается на расстоянии бетона и прочности бетона снип и средних. Кривизну железобетонного элемента определяют вибратор для бетона бу купить в спб пониженных положительных и отрицательных или арматуры и не менее 10. M u - предельный изгибающий b определяется по формуле. В зависимости от условий работы относительно центра тяжести сечения не поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, прочность конструкции с учетом наличия. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, частности, при использовании арматуры с В Расчет по прочности пространственных. В бетоне в процессе твердения элементов необходимо учитывать случайный начальный принимается не менее 15 d. Если ссылочный стандарт отменен без числе фибре предъявляют также требования из плоскости арки - длина ваемость, сохраняемость, нерасслаиваемость, возд у. При этом для хомутов, устанавливаемых предельных относительных деформаций в растянутом. Расчет железобетонных элементов по прочности усилие в одном ряду анкеров. Предельное усилие, которое может быть между пучками следует принимать не равномерно распределенными по части сжатой равнодействующими усилий в арматуре, значение.

Для сборных, в том числе предварительно напряженных конструкций, отпускную прочность бетона на сжатие следует принимать в соответствии с ГОСТ. Пересмотр СП "СНиП Бетонные и железобетонные ГОСТ Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. СНиП * Бетонные и железобетонные конструкции (с Изменениями N 1, По показателям прочности бетона приняты классы бетона в.